WWW.KNIGA.LIB-I.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Онлайн материалы
 

«387 УДК 621.646.7 ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТУРБУЛЕНТНОГО СМЕШЕНИЯ СРЕД В НАСАДОЧНЫХ ПРОТОЧНЫХ СМЕСИТЕЛЯХ Лаптев А.Г. Казанский государственный ...»

387

УДК 621.646.7

ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТУРБУЛЕНТНОГО СМЕШЕНИЯ СРЕД

В НАСАДОЧНЫХ ПРОТОЧНЫХ СМЕСИТЕЛЯХ

Лаптев А.Г.

Казанский государственный энергетический университет, г. Казань

Фарахов Т.М.

Инженерно-внедренческий центр «Инжехим», г. Казань

Дударовская О.Г.

Казанский государственный университет, г. Казань

e-mail: dg.Olga5@mail.ru

Аннотация. В данной статье рассматривается подход определения эффективности насадочных смесителей на основе использования моделей пограничного слоя и теории турбулентной миграции частиц. Представлены характеристики нерегулярных насадок «Инжехим» и колец Рашига. Рассмотрены примеры использования полученных выражений для расчета статических смесителей с нерегулярными насадками различного диаметра. На основе выполненных расчетов сделаны выводы о преимуществе новой нерегулярной насадки при использовании в статических смесителях.

Ключевые слова: статические смесители, эффективность смешения, турбулентный режим, модели пограничного слоя, нерегулярные насадки Введение Для повышения эффективности технологических процессов в нефтехимии и энергетике возникает необходимость в перемешивании компонентов с целью получения смесей с высокой степенью однородности. Наиболее перспективными среди используемых для этих целей видов оборудования являются статические смесители, в которых перемешивание происходит без участия подвижных механических устройств.

Такие смесители устанавливают на трубопроводах, подводящих смешиваемые компоненты. Смеси, полученные в проточных смесителях, могут быть гомогенными и гетерогенными. К настоящему времени статические смесители применяются в установках для ввода присадок в топливо, улучшающих его качество, а также для ввода флокулянтов в суспензии, кислот в жидкости для нейтрализации, для разбавления концентратов добавок перед их вводом в технологические потоки т. д. [1, 2].

Важнейшими преимуществами статических смесителей являются их исключительная надежность, простота монтажа, компактность, позволяющая встраивать их в существующие технологические линии с минимальными затратами. Статические смесители позволяют максимально использовать затрачиваемый на перемешивание перепад давления для усреднения концентраций перемешиваемых фаз.

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru Основной задачей при проектировании статических смесителей является расчет эффективности смешения, т.е. создания однородной среды (получения качественных композиций) и мощности на прокачку жидкости.

На практике идеальное смешение достигается не всегда, поэтому широко распространены критерии смешения, представляющие собой различные комбинации значений теоретической и экспериментальной дисперсии. Для оценки качества смешения в качестве критерия неоднородности смеси часто используют среднеквадратичное отклонение доли i-го компонента. В качестве более общего критерия оценки эффективности смешения служит дисперсия деформации сдвига [2, 3].

В данной статье рассматривается подход определения эффективности насадочных смесителей на основе использования моделей пограничного слоя, теории турбулентной миграции частиц и моделей структуры потоков.

–  –  –

_____________________________________________________________________________





© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

–  –  –

где a v – удельная поверхность насадки, м 2/м3; H – длина слоя насадки смесителя, м; L – массовый расход: L = Uср S, кг/с; S – площадь поперечного сечения аппарата (канала смесителя), м2; Uср – средняя скорость среды, м/с.

В теории массопередачи величину N0 называют числом единиц переноса.

По энергетической модели, которая согласуется с моделью идеального вытеснения, эффективность процесса при прямотоке (КПД) имеет вид:

=1exp(N 0). (6) В данном случае для статических смесителей под эффективностью понимается достижение однородного распределения смешиваемых сред на выходе из устройства. При = 1 (100 %) – достигнута максимальная однородность смешения сред.

Ключевым этапом моделирования в данном подходе является определение коэффициента переноса импульса для расчета числа единиц переноса (5).

–  –  –

м/с. Для расчета тепло- и массообменных процессов коэффициент наиболее широко стал использоваться в работах С.Г. Дьяконова и др. [5 - 10]. Ниже этот подход используется для математического моделирования процессов переноса и расчета эффективности статических смесителей.

Рассмотрим ситуацию, когда основное сопротивление переносу импульса сосредоточено в пристенном (пограничном) слое на поверхности насадочного элемента. Пусть ось оу будет направлена по нормали к поверхности элемента.

В этом случае для проекции потока импульса (касательного напряжения трения) на ось оу в любой точке пограничного слоя справедливо следующее выражение:

dU dU ( y )=v v Т ( y), (7) dy dy где v, vT(y) – коэффициенты кинематической молекулярной и турбулентной вязкости, м2/с; у – поперечная координата, м.

На поверхности элемента, т.е. при у = 0, этот же поток можно записать, используя выражение (2), в виде ст = (U – U ст )= U. (8) _____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

–  –  –

Выражение (10) является достаточно общим и позволяет рассчитать коэффициент импульсоотдачи на основе коэффициентов молекулярной v и турбулентной вязкости v T ( y ), а также относительного касательного напряжения * (относительного потока импульса) в пристенном слое.

Первоначально в качестве примера рассмотрим наиболее простую модель – аналог пленочной. В этой модели предполагается на стенке или межфазной поверхности существует неподвижная или ламинарная движущая пленка толщиной э, в которой сосредоточено основное сопротивление переносу субстанции.

Таким образом, гипотетическая пленка представляет собой в теории массопередачи диффузионный пограничный слой, а в гидродинамике – это вязкий подслой. В этой модели предполагается также постоянство потока поперек слоя, т.е.

*=1. Тогда из (10) имеем

–  –  –

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

–  –  –

Коэффициенты переноса дисперсной фазы Рассмотрим подход определения коэффициента переноса импульса для двухфазного потока, когда плотности смешиваемых сред различные [8, 9].

Сплошной средой является жидкость, в которую вводится дисперсная фаза в виде мелких частиц или другой жидкости нерастворимой с несущей средой.

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru Гидродинамика взвешенных частиц в турбулентной среде отличается гораздо большей сложностью и интенсивностью, чем в ламинарной. Это обусловлено тем, что частицы реагируют на беспорядочные турбулентные пульсации среды и совершают под их влиянием пульсационные (колебательные) движения относительно несущих их молей и беспорядочные перемещения вместе с молями среды.

Расчёты показывают, что только достаточно крупные частицы (более 3 - 5 мм, в зависимости от гидродинамических условий среды и плотностей взаимодействующих фаз) не участвуют в турбулентных пульсациях среды. Для более мелких частиц при моделировании гидродинамических процессов в многофазных системах турбулентное пульсационное движение частиц необходимо учитывать.

В соответствии с теорией турбулентной миграции можно классифицировать частицы по группам на основании индекса инерционности Е р, где Е – угловая частота турбулентных низкочастотных пульсаций энергоемких вихрей, с-1, р – время релаксации, с. По экспериментальным данным [12] при значении Е р0,01, степень увлечения частиц турбулентными пульсациями среды достигает 100 % ( 2 =1), 2 =(1 E р )1.

р р

–  –  –

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru Из уравнений (19) и (21) следует, что частица, взвешенная в турбулентном потоке, тем точнее следует за пульсациями среды, чем меньше её радиус и плотность, чем больше вязкость среды и ниже частота её пульсаций.

В результате, весь спектр осаждающихся частиц можно разделить на три основные группы [8, 9, 12]:

I группа частицы, полностью увлекаемые турбулентными пульсациями среды. Их диаметр должен удовлетворять условию (19);

II группа частицы, обладающие некоторой инерционностью по отношению к увлечению турбулентными пульсациями:

–  –  –

где С концентрация частиц.

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru При известном значении N d эффективность переноса (смешения) можно вычислить по выражению (6).

–  –  –

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

–  –  –

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru Результаты расчета Ниже рассмотрены примеры использования полученных выражений для расчета коэффициентов сопротивления и эффективности статических смесителей с нерегулярными насадками «Инжехим» и кольцами Рашига.

В табл. 2 даны значения коэффициента сопротивления, рассчитанные по формулам (29) - (32), для нерегулярных насадок «Инжехим» и керамических колец Рашига.

–  –  –

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

–  –  –

На рис. 4 представлена зависимость от диаметра частиц для различных насадок, полученная по выражению (6) с коэффициентом d (25).

Из рисунков видно, что наибольшее значение принимает при меньшем диаметре частиц. С увеличением диаметра частиц значение коэффициента переноса частиц уменьшается, что вызывает снижение эффективности смешения.

Рис. 4. Зависимость от диаметра частиц (при H = 2 м):

1 – «Инжехим-2003М» 875; 2 – «Инжехим-2002» 504035;

3 – кольца Рашига 10101,5; 4 – кольца Рашига 50505; 5 – «Инжехим-2000»

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru В табл. 3, 4 даны расчетные значения по выражению (6) для различных насадок в зависимости от числа Re при длине трубы смесителя H = 1 м (для частиц полностью увлекаемых турбулентными пульсациями среды, т.е удовлетворяющих условию (19) для воды). Для оценки совместной смесительно-энергетической эффективности использовано известное отношение КПД к перепаду давления / P.

На рис. 5, 6 представлены расчетные зависимости коэффициента полезного действия () от числа Re для насадок «Инжехим» и керамических колец Рашига различного диаметра.

–  –  –

Установлено, что насадка «Инжехим» обеспечивает эффективность смешения больше колец Рашига на 10 - 15 %. Из рис. 5 и 6 следует, что при увеличении числа Re (скорости среды) эффективность смешения снижается из-за уменьшения значения N0 (5), несмотря на то, что коэффициент переноса импульса (17) имеет _____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru зависимость ~ Re0,75, но в итоге получаем N 0 ~ Re0,25, а зависимость (6) примерно ~ Re0,15, что следует из модели идеального вытеснения и энергетической модели.

–  –  –

Рис. 6.

Зависимость коэффициента полезного действия от числа Re для насадок “Инжехим-2002” и керамических колец Рашига при H = 1 м:

1 – кольца Рашига 50505; 2 – «Инжехим-2002» разм. 504035;

3 – «Инжехим-2000». Расчет по выражению (6) _____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru На рис. 7, 8 представлены расчетные зависимости комплекса /P от числа Re для насадок «Инжехим» и керамических колец Рашига различного диаметра (для воды).

Рис. 7.

Зависимость комплекса /P от числа Re для насадок «Инжехим-2003М» и керамических колец Рашига при H = 1 м:

1 – кольца Рашига 10101,5; 2 – «Инжехим-2003М» разм. 875 Рис. 8. Зависимость комплекса /P от числа Re для насадок «Инжехим-2002» и керамических колец Рашига при H = 1 м:

1 – кольца Рашига 50505; 2 – «Инжехим-2002» разм. 504035 _____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru Далее рассмотрим пример смешения мазута марки М-100 с присадками [14]. Температура мазута 80 °С. Присадки – карбонатный шлам с размерами частиц 70 - 80 мкм.

В табл. 5 представлены значения коэффициента сопротивления, рассчитанные по выражениям (29) - (32), для нерегулярных насадок «Инжехим» и керамических колец Рашига.

–  –  –

100 1,58 0,95 0,0000007 100 1,9 0,97 0,0000003 250 3,96 0,89 0,0000001 250 4,8 0,94 0,00000006 400 6,3 0,86 0,00000005 400 7,75 0,9 0,00000003 500 7,9 0,83 0,00000003 500 9,7 0,89 0,00000002 _____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

–  –  –

100 0,27 0,89 0,00013 0,5 0,92 0,00006 0,35 0,88 0,00009 250 0,68 0,79 0,000023 1,25 0,84 0,00001 0,88 0,78 0,00001 400 1,1 0,72 0,000009 2 0,78 0,000004 1,4 0,71 0,000005 500 1,36 0,68 0,000006 2,5 0,75 0,000003 1,76 0,68 0,000003 На рис. 9, 10 представлены расчетные зависимости коэффициента полезного действия по выражению (6) от числа Re для насадок «Инжехим» и керамических колец Рашига различного диаметра (для мазута).

Из полученных результатов, представленных на рис. 9 и 10, можно сделать вывод о том, что насадки «Инжехим-2003М» обеспечивают эффективность смешения больше колец Рашига на 2 - 18 %.

На рис. 11, 12 представлены расчетные зависимости комплекса /P от числа Re для насадок «Инжехим» и керамических колец Рашига различного диаметра

–  –  –

Рис. 9.

Зависимость коэффициента полезного действия () от числа Re для насадок «Инжехим-2003М» и керамических колец Рашига при H = 1 м:

1 – кольца Рашига 10101,5; 2 – «Инжехим-2003М» разм. 875 (для мазута) _____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru Рис. 10. Зависимость коэффициента полезного действия от числа Re для насадок «Инжехим-2002» и керамических колец Рашига при H = 1 м:

1 – кольца Рашига 50505; 2 – «Инжехим-2002» разм. 504035; 3 – «Инжехим-2000»

–  –  –

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

–  –  –

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

–  –  –

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

–  –  –

При малых значениях Re обеспечивается высокая эффективность перемешивания. В интервале значений Re от 2 000 до 10 000 эффективность смешения повышается с увеличением длины смесителя H. Из представленных рисунков видно, что насадки Инжехим обеспечивают эффективность смешения на 4 - 6 % большую, чем кольца Рашига. Это объясняется более высокой удельной поверхностью насадки, и, следовательно, большим значением N0, что приводит к увеличению эффективности смесителя.

Заключение Существующее в настоящее время в различных отраслях промышленности смесительное оборудование часто не удовлетворяет требованиям производительности и качества продукции. Важным направлением совершенствования существующей технологии является внедрение интенсивного смешения, обеспечивающего существенное увеличение поверхности раздела смешиваемых компонентов, возможность перемешивания сред различной вязкости.

С этой целью рассмотрено применение насадочных смесителей проточного типа. Рассмотрен подход к оценке эффективности проточных насадочных статических смесителей на основе использования аналогии турбулентного переноса импульса и массы. По полученным выражениям для расчета эффективного коэффициента перемешивания выполнены расчеты смесителей с различными насадками.

Построены графики зависимостей коэффициента полезного действия от числа Re и диаметра частицы, также рассмотрена зависимость коэффициента переноса частиц от индекса инерционности. Из полученных результатов очевидно преимуЭлектронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru щество нерегулярной насадки «Инжехим» при использовании в статических смесителях.

С использованием разработанной математической модели выполнены расчеты статических смесителей для различных производств в нефтегазохимическом комплексе и выбраны режимные и конструктивные характеристики.

Статические смесители с насадками «Инжехим» внедрены на: заводе бензинов ОАО «ТАИФ-НК», Нижнекамск; заводе по производству изопрена и СКИ, ООО «Тольяттикаучук»; комбинированной установке гидрокрекинга, ОАО «Танеко», Нижнекамск; комплексе НП и НХЗ, ОАО «Танеко», Нижнекамск; ОАО «Воронежсинтезкаучук»; установке первичной переработки нефти ЭЛОУ-АТ-500, ООО «Волховнефтехим»; установке добавления метанола в природный газ, ООО «Русвьетпетро»; ТСБ «Северная» установке Б-3П, ООО «Тобольск-Нефтехим».

Работа статических смесителей с насадками «Инжехим» характеризуется высокой эффективностью и удовлетворяет техническим заданиям перечисленных выше предприятий.

Литература

1. Рабинович Г.Г., Рябых П.М., Хохряков П.А. и др. Расчеты основных процессов и аппаратов нефтепереработки: Справочник. М.: Химия. 568 с.

2. Богданов В.В., Христофоров Е.И., Клоцунг Б.А. Эффективные малообъемные смесители. Л.: Химия, 1989. 224 c

3. Чаусов Ф.Ф. Отечественные статические смесители для непрерывного смешения жидкостей // Химическое и нефтегазовое машиностроение. 2009. № 3.

С. 11 - 14.

4. Рамм В.М. Абсорбция газов. М.: Химия, 1976. 656 c.

5. Лаптев А.Г. Модели пограничного слоя и расчет тепломассообменных процессов. Казань: Изд-во Казанск. ун-та, 2007. 500 с.

6. Фарахов Т.М., Лаптев А.Г., Оценка эффективности статических смесителей насадочного типа // Вестник Казанского государственного энергетического университета. 2011. Том 7. № 4. С. 20 - 24.

7. Дьяконов С.Г., Елизаров В.И., Лаптев А.Г. Теоретические основы и моделирование процессов разделения веществ. Казань: Изд-во Казанского университета, 1993. 438 c.

8. Лаптев А.Г., Башаров М.М., Фарахова А.И. Эффективность турбулентной сепарации мелкодисперсной фазы в тонкослойных отстойниках // Энергосбережение и водоподготовка. 2011. № 5. С. 43 - 46.

9. Лаптев А.Г., Башаров М.М., Фарахова А.И. Лаптев А.Г. Явление турбулентного переноса тонкодисперсных частиц в жидкой фазе динамических сепараЭлектронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru торов // Научный журнал КубГАУ [Электронный ресурс]. 2011. № 68 (04).

С. 1 - 31. URL: http://ej.kubagro.ru/2011/04/pdf/43.pdf

10. Лаптев А.Г., Фарахов М.И. Разделение гетерогенных систем в насадочных аппаратах. Казань: Казанск. гос. энерг. ун-т, 2006. 342 с.

11. Бенедек П., Ласло А. Научные основы химической технологии. Под.

ред. П.Г. Романкова, М.И. Курочкиной. Л.: Химия, 1970. 376 с.

12. Медников Е.П. Турбулентный перенос и осаждение аэрозолей. М.: Наука, 1980. 176 c.

13. Фарахов Т.М., Башаров М.М., Шигапов И.М. Гидравлические характеристики новых высокоэффективных нерегулярных тепломассообменных насадок // Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело». 2011. № 2. С. 192 - 207.

URL: http://www.ogbus.ru/authors/Farakhov/Farakhov_1.pdf

14. Фарахов Т.М. Многофункциональные контактные устройства смешения котельного топлива с присадками и очистка газовых выбросов. Дисc. к.т.н.

Казань: КГЭУ, 2011.

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru UDC 621.646.7

–  –  –

Abstract. This article describes an approach determining the efficiency of packed mixers based on the use of models of the boundary layer and the theory of turbulent migration of particles. The characteristics of irregular attachments "Inzhehim" and Raschig rings. Examples of the use of these expressions for the calculation of static mixers with irregular orifices of different diameters. Based on the results of the calculations obtained by the benefits of an irregular nozzle for use in static mixers.

Keywords: static mixers, mixing efficiency, turbulent, boundary-layer model, irregular packing

References

1. Rabinovich G.G., Ryabykh P.M., Khokhryakov P.A. i dr. Raschety osnovnykh protsessov i apparatov neftepererabotki: Spravochnik (Design of basic processes and apparatuses in oil refining. Handbook). Moscow, Khimiya, 1979. 568 p.

2. Bogdanov V.V., Khristoforov E.I., Klotsung B.A. Effektivnye maloob"emnye smesiteli (Effecient low-volume mixers). Lenigrad, Khimiya, 1989. 224 p.

3. Chausov F.F. Domestic static mixers for continuous blending of fluids, Chemical and petroleum engineering, 2009, Volume 45, Issue 3 - 4, pp. 126 - 132. (Translated from Chausov F.F. Otechestvennye staticheskie smesiteli dlya nepreryvnogo smesheniya zhidkostei, Khimicheskoe i neftegazovoe mashinostroenie, 2009, Issue 3, pp. 11 - 14.)

4. Ramm V.M. Absorbtsiya gazov (Absorption of gases). Moscow: Khimiya, 1976. 656 p.

5. Laptev A.G. Modeli pogranichnogo sloya i raschet teplomassobmennykh protsessov (The boundary layer model and calculation of the heat and mass transfer processes). Kazan State University Publishing House, 2007. 500 p.

6. Farakhov T.M., Laptev A.G., Otsenka effektivnosti staticheskikh smesitelei nasadochnogo tipa (Estimation of the efficiency of static mixers packed type), Vestnik Kazanskogo gosudarstvennogo energeticheskogo universiteta, 2011, Volume 7, Issue 4, pp. 20 - 24.

_____________________________________________________________________________

© Электронный научный журнал «Нефтегазовое дело», 2012, № 4 http://www.ogbus.ru

7. D'yakonov S.G., Elizarov V.I., Laptev A.G. Teoreticheskie osnovy i modelirovanie protsessov razdeleniya veshchestv (The theoretical basis and simulation of separation of substances). Kazan State University Publishing House, 1993. 438 p.

8. Laptev A.G., Basharov M.M., Farakhova A.I. Effektivnost' turbulentnoi separatsii melkodispersnoi fazy v tonkosloinykh otstoinikakh (The effectiveness of turbulent separation of dispersed phase in thin-layer settling tanks), Energosberezhenie i vodopodgotovka, 2011, Issue 5, pp. 43 - 46.

9. Laptev A.G., Basharov M.M., Farakhova A.I. Laptev A.G. Yavlenie turbulentnogo perenosa tonkodispersnykh chastits v zhidkoi faze dinamicheskikh separatorov (Turbulent transfer effects of the fineparticles in the liquid phase of dynamic separators), Nauchnyi zhurnal KubGAU, 2011,Issue 68 (04), pp. 1 - 31.

http://ej.kubagro.ru/2011/04/pdf/43.pdf

10. Laptev A.G., Farakhov M.I. Razdelenie geterogennykh sistem v nasadochnykh apparatakh (Separation of heterogeneous systems in packed devices). Kazan:

Kazan State Power Engineering University, 2006. 342 p.

11. Benedek P., Laslo A. Nauchnye osnovy khimicheskoi tekhnologii (Scientific fundamentals of chemical engineering). Ed. P.G. Romankov, M.I. Kurochkina. Leningrad, Khimiya, 1970. 376 p.

12. Mednikov E.P. Turbulentnyi perenos i osazhdenie aerozolei (Turbulent transport and deposition of aerosols). Moscow, Nauka, 1980. 176 p

13. Farakhov, M.M. Basharov, I.M. Shigapov. Gidravlicheskie kharakteristiki novykh vysokoeffektivnykh neregulyarnykh teplomassoobmennykh nasadok (Hydraulic properties of new highly irregular heat and mass exchange attachments), Electronic scientific journal "Neftegazovoe delo - Oil and Gas Business", 2011, Issue 2, pp. 192 - 207.

http://www.ogbus.ru/authors/Farakhov/Farakhov_1.pdf

14. Farakhov T.M. Mnogofunktsional'nye kontaktnye ustroistva smesheniya kotel'nogo topliva s prisadkami i ochistka gazovykh vybrosov (Multifunction contact device for mixing fuel oil with additives, and cleaning of gas emissions). PhD thesis.

Kazan, KGEU, 2011.

_____________________________________________________________________________


Похожие работы:

«Вероятность. Что это? Теория вероятностей, как следует из названия, имеет дело с вероятностями. Нас окружают множество вещей и явлений, о которых, как бы ни была развита наука, нельзя сде...»

«23 Иногда в начале колодца, чтобы сразу вынести навеску от его стен, приходится основное крепление располагать над дополнительным. Если спусковое устройство встегнуть в веревку ниже дополнительного крепления (если...»

«Министерство образования, науки и молодежной политики Забайкальского края Государственное профессиональное образовательное учреждение "Забайкальский горный колледж имени М.И. Агошкова"Утверждаю: Директор ГПОУ "Забайкальский горный колледж име...»

«Доклады независимых авторов 2006 выпуск №3 Шендеров В.И. Тело человека вершина конструкторской мысли матери-природы. Аннотация Автор описывает и анализирует тело человека с т.з. инженера. На основе этого анализ...»

«А. Воронин. Библиография произведений автора Поэзия Воронин, А.В. Метаморфей : стихотворения / Александр Воронин. Петрозаводск : Файн Лайн, 1997. 39 с. ISBN 5-88170-002-3.Воронин, А.В. Круговорот / А. Во...»

«РОД БОРОДАЧИ GYPAETUS STORR 1784 Тип V. barbatus 31. Бородач или ягнятник Gypaetus barbatus L. Vultur barbatus. Linnaeus. Syst. Nat. ed. X, 1758, стр. 87, Санта-Круц, Оран. Русское название. "Ягнятник" перевод за...»

«Аналитический отчет работы за 2016 г. библиотека "Горница с. Каптырево" Прошедший 2016 год – год Российского кино. Это было учтено в работе за отчетный год, а так же работа в библиотеке определялась в соответствии с такими критериями, как актуальность, разнообразие и востребованность. Многообразие...»

«Домашние самоделки Неклассический ремонт "Мельников И.В." Неклассический ремонт / "Мельников И.В.", 2013 — (Домашние самоделки) ISBN 978-5-457-24395-8 Ремонт – это по всеобщему мнению дело дорогое, длинное и грязное. Однако неприятные моменты можно немного сгладить, применяя смекалку,...»

«Содержание рабочей программы Оглавление Страница № п/п ЦЕЛЕВОЙ РАЗДЕЛ 3 I Пояснительная записка 3 1.1 Целевые ориентиры 5 1.2 СОДЕРЖАТЕЛЬНЫЙ РАЗДЕЛ 6 II Подготовительный этап логопедической работы 6 2.1. Основной этап логопедической работы на третьей ступени обучения 8 2.2. Особенности организации образовательного процесса...»

«Хёнингский цикл Генри Олди Баллада двойников "Автор" Олди Г. Л. Баллада двойников / Г. Л. Олди — "Автор", 2003 — (Хёнингский цикл) ISBN 978-5-457-10837-0 "– Ой, пан шпильман таки не разумеет своего счастья! – Простите, реб Элия. – Что простите? Что простите, я вас спрашиваю? – тощий...»







 
2017 www.kniga.lib-i.ru - «Бесплатная электронная библиотека - онлайн материалы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.